Изчисляване на обграждащите конструкции

Unicon-DBS

Прилагане на системата Unicon

Изчисляване на обграждащите конструкции за носеща способност

А. Стени от твърди полистиролови бетонни блокове

Неподвижни стени

6.1. Ненатоварващите (окачени) стени от масивни блокове са направени от височина на един под и са прикрепени към горния таван, както и към напречните носещи стени с помощта на стоманени монтажни елементи. Тези стени възприемат главно само натоварването от вятъра. Windows и други отвори, се припокриват подсилени полистирол бетонни мостове, които улавят различни от собственото си тегло и теглото на блоковете dobornyh стенни елементи между билото и припокриване, както и теглото на гипсови слоеве и прикачени файлове. Изчисляването на тези джъмпери е дадено в раздел. 6.43 ... 6.49. В някои случаи специално подсилените мостове също възприемат хоризонтално натоварване от налягането на вятъра до пълнене на прозореца (вратата).

6.2. Пиерите, разположени извън напречните стени на лагера, се изчисляват като свободно поддържани греди за действие на равномерно разпределено натоварване от вятъра, определено съгласно SNiP 2.01.07-85 "Натоварвания и удари".

За сгради с височина, по - малка от 40 m, се приема, че стандартната стойност на натоварването на вятъра w е равна на

. *) (6.1)

където коефициентът k (виж Таблица 6 от SNiP 2.01.07-85) се определя от нивото, преминаващо през средата на височината на въпросния под.

*) Безусловни означения, взети по-нататък в съответствие със SNiP 2.03.01-84 *

За сгради с височина 40 m и повече се приема, че натоварването на вятъра е равно на

. (6.2)

където wp е пулсиращият компонент на натоварването от вятъра, определен от формулата

. (6.3)

където z - височината на разглежданото ниво, m;

H - височина на сградата, m;

? - коефициентът на динамика, определен от схемата на фиг. 2 SNiP 2.01.07-85 с логаритмично намаляване на трептенията а = 0.3 в зависимост от. където w 0 е стандартната стойност на налягането на вятъра, kg / m 2. T е периодът на естествените колебания, sec -1. който може да бъде взет като 0.021Н за? <= 0,05 стойност? може да се определи по формулата

;

wmh е средният компонент на натоварването от вятъра, изчислен по формулата (6.1), където k се определя при z = H;

? - коефициент на пулсация на налягането на вятъра, взет съгласно таблица. 7 SNiP 2.01.07-85 при z = Н;

v - коефициентът на корелация на пулсациите на налягането на вятъра, взет от таблица. 9 SNiP 2.01.07-85 за A = H и A = B- - H и B ширината на сградата от вятъра.

6.3. За разстоянието на преграда l се прави разстоянието в светлината между припокриванията (Фигура 6.1). Натоварването от вятъра се събира от товарната зона с ширина, равна на разстоянието между центровете на съседните отвори. Натоварването на товара q, действащо върху преградата, е

. (6.4)

където b е ширината на дяла;

w - натоварването на вятъра е определено в съответствие с 6.2;

? f = 1,4 е коефициентът на надеждност на натоварването;

? n - коефициент на надеждност за целта, приет равен на:

- за сгради от първи клас (учебни заведения, болници, детски градини и др.) - 1,0;

- за сгради от 2-ри клас (жилищни и други обществени сгради) - 0,95;

и проектният момент е

. (6.5)

Фиг. 6.1. За изчисляване на преградата за натоварване от вятъра

6.4. Разделя се с два пласта армирани слоеве (вътрешни и външни) се изчислява за действието на момента М, определен съгласно параграф 6.3. с аеродинамичен коефициент c = 0,8 (положително вятърно налягане). Това отразява компресирания слой мазилка и опънатата армировка в изтегления (вътрешен) слой мазилка. Изчислението се основава на условието

. (6.6)

където h n и h w са дебелината на полистирен-бетонната зидария и мазилният слой, съответно.

Както се използва окото дизайн армировка стомана, препоръчани за armotsementnyh SNP 2.03.03-85, Приложение 2, с изчислените Rs резистентност = 2,500 кгс / см 2 мазилка слой на циментова пясък или разтвор на циментова силикатна клас е не по-ниска от 50 и не по-нисък от полистироловия бетон. В допълнение, плътността на полистирене бетон трябва да бъде не по-малко от 200 кг / м 3.

6.5. Стената с тухлена облицовка и вътрешният слой, подсилена с гипс, се изчислява за действието на момента M, определен по т. 6.3 както при c = 0,8, така и при c = - 0,6 (отрицателно вятърно налягане) *.

* Знакът "плюс" за аеродинамичния коефициент c съответства на посоката на налягането на вятъра на съответната повърхност, знака "минус" от повърхността.

Първо, изчислението се извършва без отчитане на облицовката на тухли. При положително вятърно налягане изчислението се извършва от състояние

. (6.7)

х е височината на компресираната зона, равна на;

- Проектната устойчивост на компресия на полистирол-бетонна зидария, която се приема, че е равна на продукта на устойчивостта на компресия на полистиренови бетон, 3.6 и фактора на работните условия K = 0,7, който отчита влиянието на лепилото.

Останалата част от нотата - виж стр. 6.3. и 6.4.

При отрицателно налягане на вятъра изчислението се извършва от състояние

. (6.8)

където е проектираното съпротивление на зидарията, изработена от полистиренови бетонни блокове, за огъване на разтягане, прието равно на произведението от съпротивлението на полистирен бетон за опъване, когато се огъва съгласно Таблица. 3.6 и фактора на работните условия K = 0.85, който отчита влиянието на лепилото;

Wred - момент на резистентност на секцията с намален включително квадратна полистирол и сгъстен площ на слоя мазилка, умножена по съотношението на еластичните модулите от разтвора и полистирол.

Модулът на еластичност E ^ е взет от таблица. 18 SNP 2.03.01-84 "бетонни и стоманобетонни конструкции" като за фин бетон зреене Група В зависимост от конкретната клас B = 0,07M, където М - печат разтвор или маса. 6.1.

Модулът на еластичност на зидарията, изработен от полистиролови бетонни блокове, се приема равен на произведението от модула на еластичност на полистироловия бетон съгласно таблица. 3.7 и фактора на работните условия K = 0.8, който отчита влиянието на лепилните съединения. Стойността на Wred се определя от формулата

. (6.9)

където Ired е моментът на инерция на намалената част;

червеното е разстоянието от центъра на тежестта на редуцираното сечение до опънатия ръб на блока от полистирен бетон в близост до тухлената облицовка.

Ако не са изпълнени условието (6.7) или (6.8), в момент M може да се намали чрез разпределението му между тухла изложение и основната част от стената, пропорционално на тяхната твърдост, определя, както следва:

твърдост на корпуса

. (6.10)

къде? - еластичните характеристики на зидарията, взети от таблицата. 15 SNiP II-22-81 "Каменни и подсилени конструкции";

R - съпротивление на конструкцията при компресиране на зидарията, взета от таблицата. 2 SNiP II-22-81;

h obl - дебелината на тухлените облицовки.

Твърдост на основната част от стената

. (6.11)

В този случай е необходимо да проверите силата на облицовката от състоянието

. (6.12)

където Rtb е проектното съпротивление на зидарията да се разтяга, когато се огъва върху несвързан участък, взет от таблицата. 10 SNIP II-22-81. Коефициентът 0,85 при Rtb се въвежда, за да се изключат напреженията на опън на супер дебелини в невидирани шевове от зидария;

G е теглото на обвивката над изчисленото напречно сечение.

. (6.13)

Когато е изпълнено условието (6.12), тухлената облицовка се комбинира с гъвкави връзки към полистироловата бетонна част на стената. В същото време не се изисква непрекъснато залепване на облицовката към основната част на стената. Необходимо е обаче да се осигурят огнеупорни срезове в образувания въздушен слой с дебелина 5 мм.

Ако не условията (6.7) или (6.8) или (6.12) Изчисляване на стена с тухла облицовка комбинира с полистирен стенна част гъвкавите връзки и прилепен към него лепило шев (5 mm) или цимент-пясък хоросан (10 mm) под действието на налягането на вятъра (положителен (налягане) или отрицателен (изсмукване) налягане) се получава като интегрирана Профилен елемент включително облицовка тухли, цимент-пясък или лепило шев, полистирен подсилена част на стената и мазилката. Така хипотезата за плоски участъци и напрежения в различни точки на напречното сечение се определя на намалена верига сечение напрежения на опън в neperevyazannyh (хоризонтално) шев тухла облицовки не трябва да надвишава 0,85 Rtb. който елиминира прекомерно допустимото напрежение на опън.

Самоносещи стени

6.6. Самостоятелно подпорни стени на непрекъснати блокове плътност 350-400 кг / м 3 извършени във височина и два етажа, включително, но не повече от 10 м. Те са свързани към гъвкави връзки и припокрива напречни носещи стени или дървен материал рамка подпори. Самостоятелно подпорни стени трябва да приемат в допълнение към натоварването на вятъра и собствено тегло (включително теглото на лигавицата), теглото на пълнежа отворите и теглото свързване.

6.7. Преградата, намираща се извън напречните стени на лагера или стелажите с половин дъб, се счита за непрекъснат лъч, поддържан от местата за закрепване на преградата към подовете (Фигура 6.2). Преходната част на такъв лъч се изчислява за ефекта на натоварването от вятъра, подобно на изчислението на неносещите стени в съответствие с параграфи. 6.3- 6.5. Предполага се, че моментът е равен на M = ql 2/12. При идентични отвори на лъча е достатъчно да се провери само горната му част.

6.8. Ако не е осигурена здравината на преградата за огъване, по дължината на тази преграда се монтират поставки с половин дърво, прикрепени с гъвкави връзки към преградата, както и към горния и долния етаж. Пример за инсталирането на рафтове с половин дървена конструкция е показан на фиг. 6.3. Секция от тези три стълба се подбира така, че за миг в качеството на стената, тя се превърна в по-малка от граничната стойност за MPR на стената поради преразпределение между стената и половината от дърво трибуните, пропорционално на тяхната твърдост. В този случай общата твърдост на половината дървени стълбове трябва да бъде най-малко

. (6.14)

където Вмъкване - скованост за преградни стени: два слоя мазилка въвеждане определя от (6.11) - за разделяне с тухла облицовка и мазилка слой е сумата на коравина Поставете подплата и основни стени на тялото, определени от (6.10) и (6.11);

Mp е дясната страна на условията (6.6) - (6.8).

В същото време, ако не е предвидена якост на стената с тухлена облицовка за положителното и отрицателното налягане на вятъра, максималното съотношение на тези два изчислени случая трябва да се вземе предвид във формулата (6.14).

Фиг. 6.2. За изчисляване на самоносещи рамки

Фиг. 6.3. Пример за монтаж на рафтове с половин дървена конструкция

Стените на лагерите

6.9. Сглобяеми стени от твърди блокове с плътност 400-550 кг / м 3 се изработват на височина от 1-2 етажа. В същото време те вземат, освен натоварване от вятър и натоварването на собственото си тегло, както и натоварването на подовете и покрития, които разчитат на тях.

6.10. Пиерите, разположени извън напречните носещи стени, се изчисляват за ексцентрично компресиране. Надлъжната сила N сумата на товара от най-близкия припокриването Nnep, количеството на стрес от други припокриване нагоре в N и теглото на стена (включително теглото на слоя мазилка, пълнене отвори и приложения) NCM на мястото на секцията под внимание височината на горната част на стената. Ширина изчислява стени и товарното пространство, от което се събира натоварването на припокриване е равно на B + (б п + п б) / 2. Формата на товарните площи е взета от фиг. 6.4.

Силата Nnep се прилага в съответствие със схемата на фиг. 6.5. Силите Nb и Ncm се прилагат в центъра на тежестта на редуцирания участък на преградата.

Представени са два раздела:

- Раздел 1 е разположен в горното ниво на отвора, като в този момент не се взема предвид натоварването от вятъра;

- Раздел 2 е разположен на нивото на средата на височината на пода. Това отчита моментът от отрицателното вятърно налягане q (т.е. с c = -0.6), вж. 6.5, равно.

6.11. Преграда с два пласта армирани слоеве се изчислява като стоманобетонен елемент от състоянието

. (6.15)

х е височината на компресираната зона, определена по следния начин:

а) ако (където? R - вижте таблица 6.1), тогава

. (6.16)

където;

- - ;

? и? - виж таблица. 6.1.