Изчисляване на монолитен оребрен под

Изчисляване на монолитен оребрен под

пример за типично изчисление

Сглобяем железобетон оребрени таван (таван на греди), е по-икономичен от непрекъсната монолитна припокриване между 2 стени - носители и по-икономичен от непрекъсната монолитна таван на пътя - който се основава на всички 4 стени.

В допълнение, оребрено припокриване е по-лесно, което означава, че натоварването на стените и на основата е намалена, като резултат, цялата къща ще бъде по-евтино.

Оребрените монолитни тавани обаче имат недостатъци, като основната е необходимостта да се използват по-сложни и следователно по-скъпи кофражи. И ако в крайна сметка искате да получите плосък таван, гредата монолитна припокриване ще трябва да се уши.

Един от начините за решаване на тези проблеми е използването на фиксиран кофраж. Въпреки това, изчисляването на припокриване с такъв кофраж Сега ние не виждат и да се запознаят с основните принципи, въз основа на примера на един отрязък монолитна оребрена плоча, която греди - ръбовете са със семпъл правоъгълно сечение.

Например има стая с вътрешни размери 5х8 метра. Ако направите в тази стая твърда монолитна плоча, поддържана от контура. тогава възможната височина на такава плоча h = 15 см. В този случай само масата на плочата ще бъде

m = 2500 · 5.4 · 8.4 · 0.15 = 17010 kg или около 17 тона

където,

5.4 и 8.4 пълни размери на плочата, като се вземат предвид референтните места в метри? = 2500 кг / м 3 - приблизително специфично тегло от 1 кубичен метър стоманобетон върху голям агрегат от трошен камък и с процент на подсилване < 3>

В резултат на това е необходима за такава плоча около 6.8 msup3 бетон.

И ако направите монолитна плоча с височина 8 см от 4 правоъгълни греди с напречно сечение от приблизително 10х20 см, разположени на стъпки от 1,6 м, тогава масата на такава плоча ще бъде

m = 2500 (5.4; 8.4; 0.08 ± 0.1; 0.2; 5.4; 4) = 10152 kg или около 10.15 тона

за такава плоча ще са необходими около 4.06 мсек3 бетон.

Както можете да видите, разликата е осезаема и е по-добре да я усетите чрез изчисление.

Примерно изчисление на монолитен оребрен под

с гредова плоча

дадено:

Съществува едно монолитно твърдо припокриване, поддържано по протежение на контура, максималната стойност на едновременно разпределеното натоварване е 400 kg / msup2.

За производството на бетонни плочи и греди клас В20 се използва като Rb = 11,5 МРа или 117 кгс / smsup2 и арматура клас AIII, изчислените опън якост Rs = 355 МРа или 3600 кгс / smsup2.

изисква:

Изберете напречното сечение на армировката за плочата върху гредите и по-точно определете геометричните параметри на гредите.

решение:

1. Изчисляване на греди

Ако гредите са бетонирани отделно от плочата, изчисляването на тези греди не се различава от изчисляването на обикновените стоманобетонови греди с правоъгълно напречно сечение. И ако лъчът и плочата са бетонирани в същото време, тези греди може вече да се разглеждат като лъч Т сечение, в която плоча е рафт марка, а самата греда е предимство марка. В същото време не само височината на лъча се увеличава, но и зоната на зоната на компресиран бетон също се увеличава, което в крайна сметка води до значителни икономии. В резултат на това имаме следните предварителни припокриващи се параметри, необходими за изчисляване на плочата:

Фиг. 313,1

На фигура 313.1 размерите са в милиметри, но за по-нататъшни изчисления е по-удобно да използвате сантиметри.

2. Изчисляване на монолитна плоча - непрекъснат лъч с многоъгълен обхват.

Основните разлики между изчисляването на многопространствен лъч от греда с един обхват могат да бъдат обобщени, както следва:

2.1. Многопрофилен непрекъснат лъч е статично неопределен и степента на статичната несигурност зависи от броя на обхватите. В този случай ще има 5 интервала, което означава, че лъчът ще бъде статично неопределен четири пъти. И в многопространствения лъч има моменти върху междинните подпори. И тъй като стоманобетонът е композитен материал, в който бетонът работи при компресията и армировката е опънала, в многопластов усилващ лъч само в долната секция на участъка не е достатъчно. На опорите, където напрежението ще се появи в горната част на секцията, в горната зона също се изисква подсилване.

2.2. Стойността на момента в обхвата ще бъде повлияна от естеството на приложението на товара. И ако за лъча с един обхват с опори A и F опциите за натоварване, показани на Фиг. 313.1. г) и д) ще означава намаляване на нормалната стрес в напречните сечения на светлина, след това за multispan непрекъсната греда такава промяна на прилагане на натоварването може да доведе до това, че вместо компресивни напрежения в тези секции ще функционира опън и обратно. Тези, показани на фиг.313.1. г) и д) вариантите за прилагане на товара все още са доста прости. Всъщност временните товари най-вероятно ще бъдат конвенционално концентрирани - от мебели, от инженерно оборудване, от хора. Освен това трябва да се има предвид, че домакините искат да пренаредят мебели в къщата с цел да променят дизайна и затова схемите за проектиране трябва да бъдат много по-големи.

2.3. Гредите, които ние приемаме в този случай за временното подкрепа ще се огънат под товар, а това депресия трябва да се разглеждат в изчисленията, тъй като отклонението влияе огъващият момент върху опорите и участъци.

2.4. При екстремни разстояния с избраната изчислителна схема стойностите на огъващите моменти ще бъдат по-големи от останалите. Това ще изисква инсталиране на армировка на по-голямо напречно сечение, а за бетонна конструкция, промяната на секцията на армировката с непроменени геометрични параметри на напречното сечение означава промяна в твърдостта. Освен това, образуването на пукнатини в опъната зона на напречното сечение също означава промяна в инерционния момент по дължината на плочата. При изчисленията трябва да се вземе предвид и промяната на твърдостта.

Както можете да видите, самото изброяване на проблемите, които възникват при изчисляването на непрекъснат лъч с многоъгълници, може постоянно да отблъсне лова за изчисляване на такива структури. Въпреки това все още можете да получите през джунглата на изчисленията. Например изчисляването на плочата съгласно точки 2.1 и 2.2 ще даде следните резултати:

и изчислението, вземайки предвид чертежа на опорите, ще въведе следните корекции в диаграмата на моментите:

Ако поради причини, свързани с обединението, напречното сечение на армировката е еднакво за всички разстояния, тогава тези данни са достатъчни за избора на армировка. В допълнение, в този случай не е необходимо преизчисляване, като се вземе предвид промяната на твърдостта на лъча в различни разстояния. Така, крайната калибриращи multispan греди в изчислението е направено подсилваща плоча ширина 1 m укрепващи пръти 5 г = 6 mm квадратно напречно сечение армировка е на As = 1.42 smsup2.

За надеждно закрепване армировка всички надлъжни пръти трябва да бъде навита върху края на ръба поддържа - стените на най-малко 5d - в отсъствието на напречен усилващ и е не по-малко от 10г - в присъствието на срязване армировка. Обикновено в монолитна плоча напречна армировка по изчисление не се изисква и в съответствие с парченце 2.03.01-84 p.5.25 в твърди плочи, независимо от височината на напречна армировка напречно сечение не е позволено да се инсталира, ако тези устройства не са включени при изчисляването не се изисква. Проверете необходимостта от инсталиране на напречната армировка със следната формула:

където,

Qmax е максималната стойност на срязващата сила. Съгласно изчислението на греда с многоъгълници върху подпорите A и F, Qmax = 269.6 · 0.91 = 245.3 kg;

Rbt - якост на опън на бетона за бетон клас B20 Rbt = 9 kgf / cmsup2

245,3 < 2>

Както можете да видите, условието се изпълнява с много голяма разлика, въпреки това ние приемаме минималната допустима дължина на затварянето не по-малко от 10d = 10,6 = 60 mm. По този начин конструктивно приетата дължина на подпората от 80 mm е достатъчна.

Преди междинните опори прътите на долната армировка трябва да навлязат в сгъстената зона на бетона (долната секция на сечението) с най-малко 12d = 72 mm и не по-малко от

lan = (0.5; 3600 / 105.3 + 8) 6 = 151 mm

По този начин дължината на долните укрепващи пръти в крайни участъци трябва да бъде поне 0,75l + LAN = 0,75 · 1512 + 151 = 1285 mm, или около 130 cm. Средната продължителност на участъци на надлъжните пръти може да бъде около 0,5л + 2lan = 1058 мм или около 110 см.

Прътовете на горната укрепването на междинните опорите трябва да влизат в сгъстен сечение (горе сечение) на същото разстояние, само обхвата на отрицателен огъващ момент варира в различни участъци. Обикновено се счита, че е достатъчно да се стартира вентилът с 0,25 л във всяка страна на опората. Въпреки това, даден момент диаграми обвивка е по-добре да се увеличи разстоянието до 0,3l над поддържа С и D. По този начин дължината на горните подсилващи пръти трябва да бъде най-малко 2 0,25L · + б = 0,5 · 151,2 + 11 = 87 cm над опорите В и Е, 0,6 · 151,2 + 11 = 102 см. За унифициране може да се приеме дължината на пръчките 100 см над всички междинни подпори.

Тъй като опорите на външната плоча е частично притиснати стена нагоре, в края поддържа priopornyh секции - горна стена и осигурява подсилване за наблюдение на отрицателен огъващ момент. Пръчките с горна армировка обикновено имат дължина от около 1,10 от дължината на диапазона, като се броят от ръба на опората.

За греди - долните подсилващи ребра приемат удобство - 2 бара г = 18 mm, горните структурни укрепващи пръти D = 10 mm и напречни укрепващи пръти D = 6 mm, стъпка 300 mm напречна армировка.

По принцип подсилването на плочата може да изглежда така:

Забележка. Ако армировката е планирана със стандартни заварени мрежи, напречното сечение на армировката може да бъде преизчислено поради голямата конструктивна устойчивост на фитингите. Това ще промени всички други параметри.

Крайният резултат.

m = 2500 (5.4; 8.2; 0.06 + 0.11; 0.24; 5.4; 4) = 8067 kg или около 8.67 тона

за такава плоча тя ще отнеме около 3.23 кубични метра бетон. В резултат на това спестяванията в бетона ще бъдат повече от 2 пъти. Спестяванията в армировката също ще бъдат значителни.